揚(yáng)州熱處理缸筒生產(chǎn)廠家
1.油缸直徑；油缸缸徑，內(nèi)徑尺寸。
2. 進(jìn)出口直徑及螺紋參數(shù)
3.活塞桿直徑；
4.油缸壓力；油缸工作壓力，計(jì)算的時(shí)候經(jīng)常是用試驗(yàn)壓力，低于16MPa乘以1.5，高于16乘以1.25 
5.油缸行程；
6.是否有緩沖；根據(jù)工況情況定，活塞桿伸出收縮如果沖擊大一般都要緩沖的。
7.油缸的安裝方式；達(dá)到要求性能的油缸即為好，頻繁出現(xiàn)故障的油缸即為壞。

超細(xì)晶鈦合金具有一系列突出優(yōu)點(diǎn)，其室溫強(qiáng)度在一定程度上得以提高，高溫拉伸時(shí)具有極大的延伸率。細(xì)化晶粒通常采用大變形法來獲得，如等徑彎角擠壓、高壓扭轉(zhuǎn)、多軸鍛造以及累積卷壓焊等。除此之外，對鈦合金還可以采用氫處理法。20世紀(jì)70年代，莫斯科飛機(jī)制造研究院研究了氫對鈦合金加工性能的影響，提出氫塑化的概念，以氫作為臨時(shí)合金元素，通過滲氫、共析分解、真空除氫等工序，利用氫致塑性、氫致相變，以及鈦合金中氫的可逆合金化作用，改善加工性能，細(xì)化材料的顯微組織。
液壓油缸結(jié)構(gòu)性能參數(shù)包括：
1.液壓缸
1）當(dāng)缸筒與端蓋用螺栓緊固連接時(shí)，結(jié)合部分的零部件上有毛刺或裝配毛邊造成結(jié)合不良，從而引起初始泄漏；端面的O形密封圈存有配合間隙；螺栓緊固不良。
（2）當(dāng)缸筒與端蓋用螺紋連接時(shí)未按額定扭矩緊固端蓋；密封圈密封性能不好。
（3）液壓缸進(jìn)油管接頭處松動(dòng)。為此，需消除引起管接頭連接松動(dòng)的管件振動(dòng)等因素；對管路通徑大于15 mm的管口，可采用法蘭連接。
液壓缸泄漏的其他原因
（1）缸筒受壓膨脹引起內(nèi)泄。排除方法為：適當(dāng)加厚缸壁；選用合適的材料。
（2）活塞桿受力不當(dāng)或?qū)�向套與活塞桿之間的間隙較大時(shí)，將出現(xiàn)活塞偏向缸壁某一方的情況受力方密封件被擠壓剪切損壞，另一方因間隙較大密封件在高壓油的作用下被撕毀沖壞，引起內(nèi)泄可采取更換新加工外徑略大的活塞；加大活塞寬度將活塞外圓加工成鼓凸形，改善受力狀況，以減少和避免拉缸；活塞與活塞桿的連接采用球形接頭等方法解決。

對于D＞1mm的管焊縫，由于要求雙壁單影透照，所評定的是單壁焊縫的質(zhì)量，透照時(shí)應(yīng)縮短X光機(jī)與管道的距離（焦距），縮短焦距使射線穿過上焊縫的不銹鋼墊板，這樣就可以避免傾斜透照時(shí)上、下焊縫墊板的投影相互交織在一起給照相帶來的不利影響。對于D≤1mm的管焊縫，由于要求雙壁雙影透照，上、下焊縫均要評定，既要保證下焊縫的影像質(zhì)量，又要保證上焊縫的影像質(zhì)量，應(yīng)增大X光機(jī)與管道的焦距以此提高底片的清晰度。
加工新活塞時(shí)，好選用中碳鋼。如，選4號鋼而不選用耐磨鑄鐵。因45號鋼經(jīng)過熱處理后強(qiáng)度較高、韌性好且受熱后膨脹量大，可以減少因油溫升高使油的粘度降低而增加的泄漏量。對使用頻繁、油溫較高、安裝了加大外徑的活塞的液壓缸（如裝載機(jī)的）來說，當(dāng)其油溫升高后，應(yīng)在無負(fù)荷狀態(tài)下檢查活塞桿的伸縮是否自如。若有阻滯現(xiàn)象，則可能是活塞膨脹量過大所致，應(yīng)適當(dāng)停機(jī)降低油溫，之后這種現(xiàn)象將會(huì)逐漸消失，不會(huì)影響正常作業(yè)。的直徑；2.活塞桿的直徑；3.速度及速比；4.工作壓力等。

具體改進(jìn)方案可參考該技術(shù)相關(guān)的文獻(xiàn)介紹。二是現(xiàn)有的壓鑄廠家對其自有壓鑄機(jī)自行改造。改造傳統(tǒng)的全液壓式鎖模壓鑄機(jī)為擠壓壓鑄機(jī)，成本是的，它只要在設(shè)備上加上鎖模機(jī)構(gòu)，成本在5元至1萬元左右，設(shè)備型號噸位大小，相差并不大。曲肘式鎖模壓鑄機(jī)在一般機(jī)械廠都能完成改造工作。改造費(fèi)用一般為設(shè)備價(jià)值的5%左右。將一臺(tái)鎖模力為5噸的曲肘式壓鑄機(jī)改造為一臺(tái)同時(shí)具有5噸鎖模力和的擠壓補(bǔ)縮力的擠壓壓鑄機(jī)，成本約3萬元。