·熱擴無縫管的工藝技術
　擴徑是一種利用液壓或機械方式從鋼管內壁加力使鋼管沿著徑向向外擴脹成型的壓力加工工藝。

近年來，無縫管市場“低庫存”現象來越明顯，與過去的“高庫存、低需求”形成明顯的對比。在以往，無縫管市場的社會庫存以及無縫管的庫存持續居高不下，是當時無縫管市場的一種常態，而如今被“低庫存”這一新常態所替代。 形成“低庫存”這一常態，主要原因是今年以來，國家加大對無縫管行業的去產能及供給側結構性改革和環境整治力度加大，遏制產能釋放。此外，時下鋼貿商的囤貨、博行情意識逐漸淡化，國內經濟下行壓力日益增大，無縫管需求狀況不佳，鋼價震蕩波動。且易跌難漲，因此，鋼貿企業大都不愿囤貨，而是著力優化庫存結構，保持低庫存;不少鋼貿企業以供應終端用戶為主，按需進貨，快進快出，以減少庫存所占用資金。未來鋼貿商繼續采用低庫存、滿足終端需求的操作模式，所以“低庫存”將成為新常態。

機械方式比液壓方式，設備簡單且效率更高，在世界上*先進的幾條大口徑直縫焊管制管線擴徑工序都被采用，其工藝為：
　　機擴徑利用擴徑機端部的分瓣的扇形塊沿徑向擴張，使管坯沿長度方向以步進方式，分段實現全管長塑性變形的過程。分為5個階段
　　1.初步整圓階段。扇形塊打開直到所有扇形塊都接觸到鋼管內壁，此時步長范圍內鋼管內圓管中各點半徑大小都幾乎一致，鋼管得到初步整圓。
　　2.名義內徑階段。扇形塊從前段位置開始降低運動速度，直到抵達要求位置，這個位置是質量要求的成品管內圓周位置。
　　3.彈復補償階段。扇形塊在2階段的位置開始進一步將低速度，直到抵達要求位置，這個位置是工藝設計要求的彈復前鋼管內圓周位置。
　　4.保壓穩定階段。扇形塊在彈復前鋼管內圓周位置一段時間保持不動，這是設備和擴徑工藝要求的保壓穩定階段。
　　5.卸荷回歸階段。扇形塊從彈復前鋼管內圓周位置開始迅速回縮，直到抵達初始擴徑的位置，這是擴徑工藝要求的扇形塊*小收縮直徑。
　　在實際應用中，工藝簡化中，2、3步驟可以合并簡化，這對鋼管的擴徑質量沒有影響。
　鋼管在經過微張力減徑機定徑時，由于金屬的橫向變形(沿徑向流動)導致鋼管管壁不均勻增厚，使其橫截面的內孔呈“六方形”，俗稱“內六方”。“內六方”是金屬橫向不均勻變形的結果，也是鋼管壁厚不均勻的一種特殊表現形式。
　　熱軋鋼管，軋機單機架*大減徑率為3.5%，平均張力系數小于0.48，采用微張力軋制，三輥式十四架兩電機集中差速傳動微張力減徑機定徑，能使鋼管的直徑和壁厚達到*終成品尺寸。但這套設備在軋制小直徑的厚壁鋼管時，易出現“內六方”缺陷，嚴重影響壁厚和內徑精度，本工作主要通過調整減徑率和修改減徑機孔型參數，制定的生產工藝能有效降低“內六方”缺陷。
　　1 生產工藝流程及工藝要點
　　生產工藝流程為：坯料鋸切坯料加熱穿孔軋管微張力減徑冷卻矯直切管包裝交貨。
　　2 工藝參數的確定及孔型設計
　　該廠使用￠120mm連鑄坯料軋制生產114mm×22mm鋼管時，鋼管的壁厚系數較大，使定徑后的鋼管橫向壁厚不均，造成鋼管的內表面出現的“內六方”程度較為嚴重。
　　微張力減徑時，減徑率是產生“內六方”的*主要因素，總減徑率和單機架減徑率的影響機理相同。減徑率過大，張力系數增大，致使金屬變形時軸向流動加劇，而徑向流動減弱，徑向壁厚不均。即單機架減徑率大，意味著頂部和輥縫處的高度壓縮量不均勻性和金屬流動差異愈大，會加劇內多邊形的產生。
　　在總減徑率不變的情況下，增加成品機架數，即可減小單架減徑率。優化前使用5架定徑機，優化后使用6架定徑機。由公式可以計算得出各機架單架減徑率，第1架減徑率取決于定徑前外徑的大小，實際生產中此數為一個范圍值，所以第1架減徑率為一不確定值。
　　微張力減徑機傳統孔型的主要參數包括：寬展系數、孔型平均直徑、孔型長半軸、孔型短半軸、橢圓度系數。
　　3 實際生產效果
　　減小總減徑率和單架減徑率以及優化孔型參數后，對114mm×22mm成品鋼管進行實物取樣，通過實際測量數據，表明“內六方”程度顯著降低，達到了國家標準，并完全滿足用戶需求。通過對優化前后所測的數據比較，可以得知，應用優化后的114mm孔型所生產出的鋼管“內六方”度量值明顯減小。

　　4 結論
　　生產實踐證明，114mm機組三輥式十四架兩電機集中差速傳動微張力減徑機，可以通過減小總減徑率和單機架減徑率以及選擇合理的孔型設計，來減少直至消除微張力減徑鋼管的“內六方”缺陷。

63.5*2無縫鋼管《一噸有多少米？63.5*2無縫鋼管《一噸有多少米？